4. Justification des pannes, des arbalétriers et des linteaux aux ELU et aux ELS :
A. Description :
Panne à l’aplomb sur deux appuis, soumise à une charge linéairement répartie. Les détails des calculs suivant sont pour les pannes de la partie 3, effectués à la main. Définition de la panne 1 partie 3 :

Composition Section Longueur Bande de chargement Poids propre de la panne à ajouter à G Charges permanentes (G) Charges de neige (S) Charges de neige accidentelle (Sad) Charges d’exploitations (Q)

GL24H 90*315 mm 5,75 m 1,5 m suivant le rampant 0,09*0,315*440 = 12,47 daN/m 62*1,5+12,474 = 105,47 daN/m 36*1,5 = 54 daN/m 80*1,5 = 120 daN/m 150*1,5 = 225 daN/m

B. Définition des combinaisons de chargements :
ELU 1,35 G 1,35 G + 1,5 S 1,35 G + 1,5 Q G + Sad ELS G+S G+Q

G G+S G+Q G+Sad G+S G+Q

142,39 daN /m 223,38 daN /m 479,89 daN /m 225,47 daN /m 159,47 daN /m 330,47 daN /m

C. Panne

Panne Panne 1 Panne 2 Panne 3 Panne 4 Panne 5 Panne 6

Partie 3 2 2 1 5 4

L

a) Description du calcul aux ELU et ELS de la panne 1 partie 3 :

Vérification aux ETATS LIMITES ULTIMES : En flexion simple En cisaillement longitudinal

Nous retiendrons le cas de chargement le plus défavorable suivant : q = 1,35 G + 1,5 Q = 479,89 daN/m = 4,8 kN/m l = 5,75 m Calcul des actions de liaison :

Ay = By = (qL)/2 = (4,8*5,75)/2 = 13.8 kN • • Effort de cohésion : Vmax = (qL)/2 = (4,8*5,75)/2 = 13.8 kN Mmax = (ql²)/8 = (4,8*5,75²)/8 = 19.84 kN Contrainte de calcul : Contrainte normale : σ mod= (6max) / (bh²) = (6*19.84^6)/(90*315²) = 13.32 MPa Contrainte tangentielle : τ d= 3/2* (Vmax/bh) = 3/2 * ((13.8^3)/(90*315)= 0.73MPa Résistance de calcul : Contrainte tangentielle : Fv,d= ((Fv*K*Kmod) / (γ M))*Kv GL24H : Fv*k= 2.7 MPa γ m= 1.25 (Bois lamellé collé)

-

-

1

K mod= 0.9 Fv,d= (2.7*0.9)/ 1.25 = 1.94 MPa Contrainte normal : Fm,d= ((Fm,k* Kmod)/ γ m) * Kh*Kcrit*Ksys Fm,k = 24 MPa γ m= 1.25 Kmod= 0.9 Kh= 1 Ksys= 1.1 Kcrit= (0.78*E(0.5)*b²)/(h*l(ef)) Poutre