Coefficient de transfert thermique

160-125=35g de glace à la température de 0°C. 200+125 = 325g d'eau à la température de 0°C. Correction de TD de thermodynamique Exercice ÿ série No$ 1 - Compression isotherme (quasistatique) On a à chaque stade de la transformation un équilibre thermique (les grandeurs thermodynamiques sont toutes définies). A 1'équilibre thennique on'a : T., - T0 : Tgur: Cste A l'équilibre mécanique on'a : P.*: Pg", Le travail des forces de pression s'écrit : e [ .lw:-J, p,,dv =-), p,,,,tv ,--- = !!roavec ' Yu-

de son module ZAM et du déphasage ϕ u e / i . 10) Exprimer r en fonction de R, ZAM et ϕ u e / i . Calculer sa valeur. 11) Exprimer L en fonction de C, ω, ZAM et ϕ u e / i . Calculer sa valeur. Etude de la fonction de transfert. 12) Rappeler la définition de la fonction de transfert H du filtre ainsi formé avec ue pour tension d’entrée et uR pour tension de sortie. 13) Proposer un schéma équivalent en basses puis en hautes fréquences et en déduire la nature probable du filtre. 14) Exprimer H en fonction

........................................................ 14 3.La capacité calorifique ................................................................................................. 15 3.1.Capacité thermique molaire à volume constant...................................... 16 3.2.Capacité thermique molaire à pression constante .................................. 17 4.La densité ........................................................................................................................

chaleur TRAVAUX PRATIQUES DE TECHNOLOGIE DES MACHINES THERMIQUES Pompes à chaleur 1/15 IUT GTE – 1ère année TP Pompes à chaleur SOMMAIRE SUJET DU TP OBJECTIF DE LA MANIPULATION PRINCIPE D'UNE MACHINE FRIGORIFIQUE ETUDE THEORIQUE CYCLE REEL D'UNE MACHINE FRIGORIFIQUE -DIAGRAMME 'PV' -DIAGRAMME ENTROPIQUE -DIAGRAMME ENTHALPIQUE TRACE D'UN CYCLE SUR LE DIAGRAMME ENTHALPIQUE -CYCLE THEORIQUE -CYCLE REEL COEFFICIENT DE PERFORMANCE PUISSANCE SCHEMA DE LA POMPE A CHALEUR

ou défini, montre les limites d’une approche purement théorique du calcul d’un réacteur d’oxydation de SO2 en SO3. II.1.4 Méthode de résolution Les modèles évoqués précédemment sont basés sur des équations de bilan matière et thermique. Ces derniers sont en général sous forme des équations différentielles aux dérivées partielles et leur résolution nécessite des méthodes d’analyse numériques à calcul itératif. Les méthodes de RUNGE-KUTTA sont des méthodes d'approximation de

destinés à reporter les charges d’un bâtiment en profondeur ou encore à stabiliser le terrain. A l’intérieur de ces fondations un réseau de tubes peut être installé de manière à pouvoir faire circuler un fluide caloporteur pour échanger de l’énergie thermique avec le terrain, on parle alors de fondations thermoactives ou fondations géothermiques. Dans ce rapport, seules les fondations profondes sont traitées. Nos voisins européens font état de nombreuses réalisations mettant en œuvre cette technique tandis

............................................8 .......................................................................................................................................................... 3-8 L’isolation La règlementation thermique 2000 ............................................................................................9-10 Les différentes présentations des matériaux d’isolation ..............................................10 Les intérêts de l’isolation ..........

I. Etude du dimensionnement et du rendement d’une installation 8 A. Présentation du principe de fonctionnement et description du rôle de chaque élément du procédé. 8 1. Transporter la chaleur (le glycol). 8 2. Restituer la chaleur (échangeur thermique). 8 3. Stocker l'eau chaude (le ballon). 8 4. Faire circuler le liquide caloporteur. 10 5. Pallier l'insuffisance d'ensoleillement. 11 B. Les capteurs 14 1. Les capteurs plans 14 2. Les capteurs à tubes sous vide 15 3. Autre capteur : le capteur

1.1 Puissance de l’échangeur P = qv * ρ * CP * ∆θ 1.2 Débit du primaire qv = P / CP * ρ * ∆θ P = 1 300 * 0,990 * 4,19 * (50 -10)/3600 = 60 kW. qm = 60 /[4,198 * 0,972 * (90 -70)] = 0,735 l/s = 2 646 l/h. 1.3 Etude de l’échange Coefficient de transfert global K de l’échangeur par rapport au diamètre extérieur du tube : 1/(K*D) = 1/(hi*Di) + 1/(hDi*Di) + et/(λt*Dmlt) + 1/(hDe*De) + 1/(he*De) 1/(K*D) = 1/(104 * 27,9.10-3) + 1/(8.103 * 27,9.10-3) + 2,9.10-3 /(45 * 30,7.10-3) + 1/(5.103 * 33

.................................................8 L’isolation 9-14 .......................................................................................................................................................... La règlementation thermique 2000 ............................................................................................9-10 Les différentes présentations des matériaux d’isolation ..............................................10 Les intérêts de l’isolation ..........