Contrainte de cisaillement

orthonormé ( 1, 2, 3), l’état des contraintes est représenté par le tenseur suivant : 0 0 1-Déterminer le vecteur contrainte agissant sur : a) une facette de normale ( , , ), et (3/7,6/7,2/7) √ √ √ b) une facette perpendiculaire à 3. Déduire la contrainte normale et tangentielle. 2) Déterminer par leurs normales unitaires les facettes parallèles à 3 , , 0 sur lesquelles le vecteur contrainte est tangent. Exercice 2 A un point P la matrice de contrainte par rapport à un repère orthonormé (

déformation finale du béton (déformation instantanée augmentée du fluage). Evj = 3700 (Fcj)1/3 MPa, Pour Fcj = 25 MPa => Evj = 10818,86 MPa d) Module de déformation transversale : Sa formule est : G E 2(1   ) La durée d’application de la contrainte normale est inférieure à 24h à l’age de j (jours) E : module de Young  : Coefficient de poisson 3 Chapitre I: Présentation et description de l’ouvrage 2008/2009  Coefficient de poisson  : C’est le rapport entre la déformation

suivante : OCR= σ'pσ'v0 La valeur d’OCR est, donc, de 3,4. Un autre paramètre calculé est le cisaillement non drainé, Su. Il a été calculé en faisant une moyenne de profondeur 2b à partir des données présentées dans les forages. * Calcul des contraintes : Étant donné que la valeur d’OCR est constante, il alors possible de calculer σ'pen fonction de σ'v0: σ'p=OCR × σ'v0z; où σ'v0z=γ'×z (contrainte effective). Par manque de données, la même valeur d’OCR a été utilisée pour le troisième

ou la position des pièces 3-1 Liaisons fixées 3-2 Liaisons élastiques IV – Résistance des matériaux d’un solide 4-1 Contrainte normale dans la transaction ou compression simple 4-2 Allongement unitaire simple 4-3 Conditions de résistance des matériaux 4-4 Déformations simples 4-5 Flexion de poutre 4-6 Stabilité de l’équilibre élastique – flamebement (formule d’Euler) 4-7 Contrainte de contact et formule de Hertz 4-8 Caractéristiques élastiques des matériaux 4-9 Caractéristiques des sections 1

mélangeur Silverson (voir fiche technique en ANNEXE 1), pendant 10 minutes à 5300 RPM. Le but de cet appareil est de créer un bon cisaillement pour favoriser la rupture des gouttes et donc leur dispersion sans introduction d’air. Il doit aussi assurer aussi une bonne recirculation, afin de fournir une distribution de tailles assez étroite. Les forces de cisaillement sont appliquées au produit de manière contrôlée dans le respect des produits à traiter. 3. Préparation des émulsions par homogénéisation

PARFAITS ................................................................................ 50 I- INTRODUCTION ................................................................................................................................ 50 II- CONTRAINTE DANS UN FLUIDE ............................................................................................................. 51 1- Forces surfaciques .............................................................................................

calculer les contraintes du réservoir à paroi mince, sous pression, en comparant les résultats fournis par : La théorie ; Une étude numérique par la méthode des éléments finis ; Une étude expérimentale à l’aide des jauges extensométriques. Matériels utilisé : Dans ce TP on a utilisé les matériels suivants : La mesure à l’aide des jauges extensométriques: Banc d’essai : La mesure par la méthode des éléments finis: PC et logiciel ANSYS : Calcul théorique : Contraintes dans un

étude des contraintes Exercice 1 La figure ci-contre représente un cube élémentaire centré en un point P d'un milieu continu, ainsi que les densités surfaciques de force qui s’exercent sur les faces de ce cube. Ces densités sont exprimées en MPa (1 MPa = 106 N/m2).  Donner la valeur des composantes, dans la base    (e1 , e 2 , e3 ) , du tenseur des contraintes au point P. 30 e3 O e1 e2 ? . 20 40 P 60 Exercice 2 En un point P d'un milieu continu, le tenseur des contraintes s’exprime

degré de saturation Sr voisin de 100%, - granulométrie assez uniforme correspondant à un coefficient d’uniformité Cu inférieur à 15 : Cu = D60 / D10 < 15 - diamètre à 50%, D50 compris entre 0,05 et 1,5 mm, - et soumis à l’état final du projet à une contrainte verticale effective σ’v inférieure aux valeurs suivantes : 0,20 MPa en zones Ia et Ib 0,25 MPa en zone II 0,30 MPa en zone III PS-92 - § 9.12 : Identification des sols liquéfiables b) Sols argileux présentant les caractéristiques suivantes

océans serait donc aussi jeune car en perpétuel renouvellement » 2 - Les développements de l'hypothèse de Hess J. Tuzo Wilson propose de découper la surface du globe en plaques rigides. Il donne aussi leur nom aux failles transformantes (zones de cisaillement plus ou moins perpendiculaires à la direction d'affrontement de deux plaques). C'est Lynn Sykes qui confirmera ces mouvements par l'analyse des mécanismes au foyer. Fred Vine et Drummond Matthews interprètent les anomalies magnétiques de la dorsale