Contrainte de cisaillement

laquelle nous distinguerons deux types de métamorphoses : les métamorphoses de la neige sèche et les métamorphoses de la neige humide [1]. Outre ces transformations thermodynamiques, les cristaux de neige peuvent subir des transformations liées à des contraintes mécaniques dues au vent ou, lorsqu’ils sont enfouis, au poids des couches de neige supérieures. Il existe plusieurs facteurs ou moteurs des métamorphoses. Certains ne concernent que la neige sèche. Dans le cas de neige humide, la présence d’eau

n’étaient pas appropriées en zone sismique. Dans le troisième la disposition des aciers longitudinaux et transversaux très rapprochés et de section modérée permet une bonne « plasticité » ou « ductilité » du béton armé. C’est à dire que, s’il est trop contraint sous l’effet des secousses, l’élément de béton armé se dégrade de façon irréversible, mais ne « casse pas », ce qui évite l’effondrement (sauf erreur grave de conception parasismique). Les solutions : Les plans de ferraillage en zone sismique

limites en plus et moins des tolérances précisées. Ce qui suppose donc que l’on soit capable de dessiner toutes ces configurations afin de les justifier ensuite. FiGURes associees au taBleaU 1 9 RubRique dalle justifiable paR sa contRainte de cisaillement toléRance en altitude des boites toléRance fine ± 1,5 sups de 6 sups de 8 13 5 18 5 toléRance couRante ± 2,5 sups de 6 14 5 19 5 sups de 8 15 5 20 5 dalle avec boite d’attentes aux deux extRémités justifiable paR une bielle d’about

Valable uniquement pour les fluides newtoniens (corps purs et homogènes) On exprime également m de la manière suivante : Fv   S dv   dy Fv 1    S dv  dy : contrainte de cisaillement (ou force exercée par unité de surface) en N/m² : gradient de vitesse ou vitesse de cisaillement en /s 17 On définit également la viscosité cinématique par :    Unités ?  Fv h S V       [F] [L]  T   [Pa][T] 2 [L] [L]    Pa.s

d’étage courant : ………………..H=3.75m  Hauteur de réz-de chaussé: ……………..H=5.35m I-3 Présentation générale du travail à effectuer : A partir du plan d’architecture qui nous a été fourni nous avons élaboré un plan de coffrage en tenant compte des contraintes architecturales et du règlement de construction parasismique (RPS2011). A la base de ce plan de coffrage nous avons mené les calculs pour en sortir avec un plan d’exécution. Notre travail ne s’intéressera pas aux lots secondaires mais essentiellement

dépend uniquement des choix d'optimisation du concepteur, guidé par une analyse très fine des directions principales des contraintes dans la structure considérée. Les contraintes à rupture des composites sont donc étroitement liées à la nature de leurs constituants, au type de présentation des renforts, et à leur mise en œuvre. 2.4.3. Module d'élasticité Tout comme pour les contraintes à rupture, les modules d'élasticité des matériaux composites à matrice organique dépendent essentiellement de la nature

................................................................. 20 2.3.2.3. Les analyses ...................................................................................................................................... 21 2.3.3. Les contraintes et les déformations selon l’Eurocode 5 et la SIA 265 .................................................... 25 2.3.3.1. Selon l’Eurocode 5..........................................................................................................

l’aspect microscopique présente des cupules formées sur les inclusions rassemblées dans les joints. Les cupules sont des cavités s’allongeant dans le sens de la déformation puis se réunissant par striction ou cisaillement pour produire la rupture. Les critères de rupture sont une contraint critique ou un allongement critique selon les cas. [pic] V / Rupture intragranulaire Le faciès de ce type de rupture est très dépendant de la structure morphologique et cristallographique des grains. Il

MODELISATION NUMERIQUE ESSAI DE CISAILLEMENT « IOSIPESCU » ANNEE 2009 / 2010 Objectif de la séance Le but de cette séance est d’illustrer les interactions mécaniques entre diverses pièces dans le cadre d’une modélisation numérique d’une éprouvette « IOSIPESCU » sous l’action des forces extérieures. Description du problème * Plaque percée R α d L h * Données Angle | α = 90 ° | Longueur | L = 75 mm | Rayon | R = 1,5 mm | Hauteur | h = 20 mm | Section | d = h /

Figure 9 : Ecoulements de débris23 Figure 10 : Coulée boueuse24 Figure 11 : Les coulées boueuses 24 Figure 12 : Affaissement dû à une exploitation minière 25 Figure 13 : Processus de formation d’un effondrement 26 Figure 14 : Modification de la contrainte intergranulaire (Desvarreux, 1970)32 Figure 15 : La série sédimentaire de la colline de sidi Bou Saïd46 Figure 16 : Carte des désordres superficiel et leur contexte géologique régional sur le flanc NE de la colline de Sidi Bou Saïd48 Figure 17 :