Entrefer

dire pour lesquelles il y a interaction polymère / polymère) et sur certaines solutions diluées sont effectuées avec le rhéomètre StressTech (Reologica instruments) à contrainte imposée. L’outil utilisé est le Couette double entrefer, formé de deux cylindres concentriques (entrefer = 2 mm). Le volume de solution chargée est de 24 millilitres. La température est contrôlée par un bain thermorégulateur muni d’un circuit liquide composé d’un mélange eau + propylène glycol. La précision de la mesure est de

proposé en 1884 avec un rapport . C’est la compagnie d’Edison qui obtient la licence des transformateurs Ganz pour les Etats-Unis et la compagnie rivale de Westinghouse est contrainte de concevoir de nouveaux designs. Wiliam Stanley concevra un entrefer ajustable permettant de régler librement la tension dans le secondaire. Notons que ce qui a été présenté là concerne les courants monophasés. Le russe Mikhail Dolivo-Dobrovolski (19861-1919) concevra le premier transformateur triphasé pour la

commande de la machine asynchrone par JP CARON et JP HAUTIER (Editions TECHNIP) 11 B2.1. PRINCIPE DU FONCTIONNEMENT 1.1. Description sommaire de la machine (schéma avec p =1) Figure 1 xS1 α = (OxS1, OxR1) Ωs α STATOR Ω xR1 xR2 ROTOR O entrefer xS2 xR3 xS3 Le stator d’une machine asynchrone est identique à celui d’une machine synchrone : 3 enroulements couplés en étoile ou en triangle sont alimentés par un système de tensions équilibrées. Il va en résulter (Théorème de FERRARIS)

utilisée uniquement pour les suspensions de faibles viscosités. Pour les échantillons de viscosité plus élevée la géométrie plan-plan a été plutôt utilisée. Le réglage de l’entrefer permet de s’adapter à la viscosité de la suspension. Généralement un entrefer de 1 mm a été utilisé, pour un diamètre de plateaux de 25 mm sur le RDA II et 20 mm sur l’AR1000. Géométrie cône-plan Géométrie plan-plan α h D = 40 mm α = 0,02 radian h = 50 µ m h D = 25 mm h=1mm D D Figure A - 1 : Schéma des deux

plus légitime de nous intéresser à l9intensité lumineuse moyenne en fon™tion du r—yon du ™er™leD s—™h—nt que les r—yons —rriv—nt —ve™ une in™iden™e θ p—r r—pport à l— norm—le sont portés sur le ™li™hé à une dist—n™e proportionnelle à sin(θ) de son ™entreF xous —vons utilisé un —lgorithme de ™—l™ul sur le logi™iel w—tl—˜F geluiE™iD —près les pr陗utions né™ess—ires à l9import—tion et l— m—nipul—tion d9im—ges sous w—tl—˜D p—r™oure l9im—ge pixel p—r pixelF ve r—yon de ™h—™un de ™es pixel est ™—l™uléD

Matériaux pour l’électrotechnique : Matériaux magnétiques : caractéristiques et utilisation de circuits magnétiques classiques, les aimants permanents, applications, Bobinage en sinusoïdal, flux forcé, formule de Boucherot, Réalisation d’une inductance, entrefer, Transformateurs Schéma équivalent, essais, bilan des puissances. Modalités de mise en œuvre : Prolongements possibles : Modules ET2, ET3, MC-ET4. Mots-clés : Bobinage, matériaux magnétiques. PPN Génie Electrique et Informatique Industrielle

secondaire avec la précision requise lorsque la tension primaire est faible. En effet, dans ce cas, les phénomènes d'hystérésis sont particulièrement sensibles. Pour les appareils de précision on est conduit à utiliser des circuits magnétiques avec entrefer. - Charges "piégées" lors de cycles de déclenchement et réenclenchement. En effet, après ouverture des disjoncteurs d'une phase saine, la phase reste chargée. Un régime oscillatoire amorti apparaît, créé par la capacité de la ligne et l'inductance

élevée des champs coercitifs, mais aussi que les droites de recul de pente µ0 se confondent pratiquement avec la caractéristique principale, ce qui confère à ces aimants une grande résistance à la désaimantation. Cette propriété permet également un entrefer ‘e’ plus important dans les machines à aimants car tant que la valeur de 11 Cahier des charges de l’étude et état de l’art des groupes électrogènes embarqués l’entrefer reste faible devant l'épaisseur la de l'aimant le niveau d'induction Be dans

nombre minimal de spires permettant d’obtenir ce flux si le courant I est limité à 20 A par le générateur. Le bobinage sera constitué définitivement de deux fois ce nombre de spires. 2) La partie mobile est à présent décollée de la partie fixe d’un entrefer e = 1 mm. –3 Calculer le courant nécessaire à l’établissement d’un flux Φ = 2 ⋅ 10 Wb . Calculer alors le nombre de spires réellement nécessaires pour imposer ce flux. 3) Représenter la courbe sans échelle Φ = f ( NI ) pour l’entrefer seul et pour

surtout sur le bord de la feuille continue de sorte que, dans les cas extrêmes, toute une bande sera impropre à la transformation ultérieure. Un temps de séjour trop long suite à un mauvais écoulement dans l’unité de plastification ou dans le premier entrefer entraîne également une trop grande variation des contraintes thermiques des différentes parties du film, responsable d’une dégradation thermique inégale. Du fait des défauts d’homogénéité qui en résultent dans la structure moléculaire, les valeurs