Coefficient de portance

causes produisent des effets parfaitement visibles, fissures, ruptures, déformations, affaissements, etc., qui représentent, comme pour une maladie,un avertissement explicite sur les changements affectant les équilibres initiaux.Mais une baisse du coefficient de sécurité peut également se produire, sans indice apparent, par suite d’un changement d’usage poussant à l’extrême la capacité derésistance d’un mur sans la dépasser. Quandil est connu, il est nécessaire d’intervenir sur un désordre de ce type

SYSTEMES PSEUDO-SEPARATIFS III-3/ CHOIX DU SYSTEME D’ASSAINISSEMENT (SYSTEME UNITAIRE) IV-1/ DEBIT DE POINTE DES EAUX USEES IV-1-1/ DEBIT JOURNALIER MOYEN IV-1-2/ COEFFICIENT DE POINTE IV-1-3/ DEBIT DE POINTE IV-2/ DEBIT DE POINTE DES EAUX PLUVIALES IV-2-1/ INTRODUCTION IV-2-2/ CONSIDERATIONS GENERALES a) COEFFICIENT DU RUISSELLEMENT b) TEMPS DE CONCENTRATION c) INTENSITE MOYENNE DE PRECIPITATION IV-2-3/ DIFFERENTES METHODES DE CALCUL a) METHODE RATIONNELLE b) METHODE SUPREFICIELLE

prévue. La sustentation aérodynamique, au contraire exige une vitesse relative par rapport à l'air, supérieure à la vitesse de décollage. Une fois décollé, l'aéroglisseur profite de l'effet de sol en volant au voisinage de la surface. C'est la portance aérodynamique augmentée par l'interaction des surfaces portantes et du sol qui assurent sa sustentation. 2/Descriptions: 2.1/Les aéroglisseurs à jupes souples: Un aéroglisseur à jupes souples comprend - Une structure rigide qui supporte

. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . OG 2004 6 B´eton Arm´e IUP GCI3 - Option OS - 2004/05 10.1.4 Solutions en fonction du type de porteurs . . . . . . . 10.2 Condition de portance du sol . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10.3 Semelle sous mur non-arm´ee transversallement . . . . . . . . . 10.4 Semelle en b´eton arm´e, continue sous mur . . . . . . . . . . . 10.4.1 Domaine d’application de la m´ethode des bielles : . . .

ARGILES – LIMONS A 1.1 1.4 B 1.2 1.5 C 1.3 1.6 SABLE – GRAVES A 1.0 4.2 B 1.1 3.7 C 1.2 3.2 CRAISES A 1.1 1.6 B 1.4 2.2 C 1.8 2.6 MARNES, MARNO-CALCAIRES 1.8 2.6 ROCHES ALTEREES 1.1 à 1.8 1.8 à 3.2 Annexe 3-3 : tableau de valeurs du coefficient de portance Kp. Annexe 3-4: Courbes de frottement latéral. Choix des courbes pour le calcul du frottement latéral unitaire qs (principaux types de pieux utilisés en ouvrages d’art)   Argiles, Limons Sables, Graves Craies Marnes Roches Type de pieu

de la série suivante : 0,16 – 0,315 – 0,63 – 1,25 – 2,5 – 5,0 mm. Pour un sable 0/5, il est recommandé d’avoir un module de finesse voisin de 2,5. Le coefficient d’aplatissement « A » Il caractérise la forme du granulat à partir de sa plus grande dimension et de son épaisseur. La norme NF P 18-561 définit les modalités de sa mesure. Le coefficient d'aplatissement s'obtient en faisant une double analyse granulométrique, en utilisant successivement, et pour le même échantillon de granulat : • • une

nécessairement leurs dimensions définitives (redimensionnement en cas de surcharges d’exploitation, dimensionnement dynamique, etc..) 2.1.1. Combinaisons d’actions Pour les combinaisons d’actions servant au prédimentionnement on utilisera les coefficients pondérateurs d’un cas de charge usuel (une action permanente et une action d’exploitation) : (2.1) - aux ELS : combinaisons rares S d = S (G + Qk ) (2.2) - aux ELU : combinaisons fondamentales S = S (1,35G + 1,5Q ) d k 2.1.2. Vérification des

les coefficients K(T) u niveau de la station hydrologique par la formule suivante : Avec : QT est le débit fréquentiel pour la période de retour T en m3/s S est la superficie du BV contrôlé par la station en km2=656 Le débit centennal au niveau du projet est déterminé en appliquant le coefficient obtenu à la superficie du bassin versant correspondante, à l’aide de la formule inverse : Il en ressort : Période de retour (ans) 100 Débit station (m3/s) 191,334 Coefficient K 2

. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . OG 2004 6 B´ton Arm´ IUP GCI3 - Option OS - 2004/05 e e 10.1.4 Solutions en fonction du type de porteurs . . . . . . . 10.2 Condition de portance du sol . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10.3 Semelle sous mur non-arm´e transversallement . . . . . . . . . e 10.4 Semelle en b´ton arm´, continue sous mur . . . . . . . . . . . e e 10.4.1 Domaine d’application de la m´thode des bielles

là, une nouvelle science est née au vingtième siècle : la mécanique des sols. L’objet de la mécanique des sols est de déterminer par tous les moyens appropriés : - les qualités des sols sous-jacents ; - leurs caractéristiques mécaniques ; - leur portance ; - l’épaisseur des différentes couches rencontrées ; - les tassements sous l’action des surcharges amenées par les constructions. Une compagne de reconnaissance des sols doit toujours précéder l’étude de tout projet. Elle peut intervenir au stade