Module 2as

210 kN/mm2 4.1 Lors de la vérification de la sécurité structurale, on compare une résistance à une sollicitation. Cochez ce qui convient : La résistance d’un élément tendu dépend nécessairement: de la limite d’élasticité fy de l’acier du module d’élasticité E de l’acier de l’aire de la section A de l’inertie de la section I de la longueur de l’élément l des forces extérieures □ □ □ □ □ □ 4.2 Effectuez la vérification de la sécurité structurale du tirant pour N= 2 ⋅F 2 La valeur

existe différents modèles qui s’attachent à décrire le phénomène en fonction de la surface de contact, de la pression, et des caractéristiques des matériaux. Dès 1881, Hertz s’intéressa au contact entre deux sphères lisses, en définissant un module d’élasticité caractérisant la déformation des deux sphères, et ainsi la surface de contact. En 1964, Shlykov et Ganin ont mis au point un modèle semi-empirique pour des métaux de surfaces planes et rugueuses, en supposant que le rayon des microcontacts

fibres de carbure de silicium possèdent un module d'Young assez faible lie a la possibilité d'une élongation (jusqu'a 2%). Les récents développements (Hi Nicalon notamment) tendent a réduire le taux d'oxygene dans les fibres afin de limiter la phase amorphe, d'augmenter la taille des grains et de favoriser les phases de carbure et de carbone. Il en résulte une diminution de la résistance en traction qui s'accompagne par contre d'une augmentation du module et de la tenue en température. Caractéristique

complémentaires 2) Le béton : a) Généralités sur les caractéristiques mécaniques : La résistance à la traction ([pic]3 MPa) représente le dixième de la résistance à la compression ([pic]30 MPa). On peut exprimer le module d’élasticité en compression Eb[pic]30 000 MPa permettant de lier la déformation à la contrainte. L’acier seul n’est pas intéressant économiquement pour la plupart des constructions. Le béton seul est trop lourd et trop peu résistant en traction

des contraintes Treillis Bidimensionnel Introduction Cet exemple a été traité avec ANSYS 7.0. Description du Problème Déterminer les déflections aux nœuds, les forces de réaction, et les contraintes pour le système de treillis ci-dessous (Module de Young E = 200GPa, Section A = 3250mm2). (Modifiée de Chandrupatla & Belegunda, Introduction to Finite Elements in Engineering, p.123) Pre-Processing : Définir le Problème 1. Donner un Titre au Problème (par exemple 'Treillis 2D'). Dans la

 Savoir-faire applicables aux données quantitatives et aux représentations graphiques • Calcul, lecture et interprétation  Pourcentage de répartition ou proportion (y compris pour transformer une table de mobilité) : En %  Moyenne arithmétique simple :  Moyenne arithmétique pondérée : La moyenne pondérée est la moyenne d'un certain nombre de valeurs affectées de coefficients.  Evolutions en valeur (ou nominale = à prix courants) et en volume (ou réelle = à prix

. . . . . . . . . . . . . . 4 4 4 3 Essai de traction uniaxiale 3.1 Questions . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3.2 Réponses . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5 5 5 4 Cisaillement, distorsion, modules d’élasticité 4.1 Questions . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4.2 Réponses . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7 7 7 5 A propos de l’essai de compression 5.1 Questions . . . . . . . . . . . . . . . .

température dans la bonne branche du pont (en série avec la jauge) ou ajuster à la longueur voulue une échelle de résistance. Encore faut-il tester auparavant chaque capteur car cette dérive est imprévisible. Effet thermique sur la sensibilité. Le module d’élasticité du corps d’épreuve et le facteur de jauge dépendent de la température, ce qui entraîne une légère variation de la sensibilité. Contrairement au cas du zéro, cet effet thermique est présent sur tous les capteurs. Avec des jauges en

remplacer le cuivre (coûteux) par l‘acier (moins coûteux). II. Déformée d’une barre Poutre en acier 6mm ou 6.4mm suivant le banc d’essaie L=800mm α= L/2=400mm P=20N L’équation générale est : De A à C : y= [-] De C à B : y= avec =x-l Module de Young E=21.10⁴ MPa X en mm Ye expérimentale en mm Yt théorique en mm 100 0.94 0.8987 200 1.73 1.6826 300 2.31 2.2371 330 2.43 2.3416 450 2.43 2.3877 500 2.38 2.1983 600 1.86 1.37 700 1 0.71 Diagramme des courbes

théoriquement puis faire une indentification entre les deux résultats (φ th = φexp) puis extraire la valeur de (G). On démontre que : 180 Mt .l  M t .l      G . Ip G . Ip Mt = moment de traction  Mt = P.a l = longueur de la poutre G = module d’élasticité transversal Ip = moment d’inertie polaire  Ip  .d 4 32 - Banc d’essai Mors Fixe Eprouvette soumise à la torsion Ø:d l Banc d’Essai Mors libre en rotation Mt F Vue suivante ( F ) Comparateur Barre soumise