Cisaillement

de Jade. On remarque parfois , à sa surface, des minéraux de sillimanite et de cordiérites fortement pinitisées, ainsi que des linéations d’étirement assez importantes. Ces minéraux de haute température et ces linéations témoignent d’une zone de cisaillement. De plus, une couche de mylonites (roches extrêmement broyées) sépare le socle des couches supérieures. • Les orthogneiss (quartz, feldspaths, biotite) représentent 90 % de la partie émergée de l’île. Ces gneiss sont disposés en lentilles

A du 26.01.11 Essai de cisaillement rectiligne à la boite Cisaillement direct (NF P 94-071-1) ARVOR Géotechnique Ingénierie des sols et des fondations L’essai est réalisé sur une série d’au minimum 3 éprouvettes en faisant augmenter à chaque éprouvette la valeur de l’effort vertical (N). 1. Objet de l’essai: L’essai a pour objet de mesurer en laboratoire des caractéristiques de plasticité (rupture) d’un échantillon de sol fin soumis à un cisaillement direct selon un plan imposé

fait que le chargement de l'éprouvette ne se fait qu'avec une seule onde issue de la barre entrante, ce qui élimine les oscillations que l'on peut obtenir avec une machine hydraulique. 5.2. Reproduire les grandes déformations : les essais de Cisaillement Les essais usuellement utilisés dans l'industrie sont des essais de traction. Ces essais ne donnent les caractéristiques des tôles que pour des faibles déformations, de l'ordre de 15 à 20 % suivant la ductilité de la tôle, ce qui n'est pas en

satisfaisante. Vérification au cisaillement de l’effort tranchant provoqué par les arbalétriers : Données : bois GL24H Epaisseur de la plaque : 15mm Broches HM 16-Classe6.8 et deux boulons Effort à reprendre : α=9.648-90=80.3° Fv,Rd= 5710N par plan de cisaillement Alors Fv,Rd = 2X5710=11420N Or l’effort à reprendre est de : -Pour l’effort tranchant : Fv,Ed =21kN Par conséquence Fv,Rd = 11420 X 2=22840N soit 22,8kN Donc Fv,Ed < Fv,Rd Les conditions de résistance en cisaillement sont satisfaites. Vérification

Échec dans les directions matrice est due à la séparation de la matrice de fibres ou en raison de fissuration de la matrice en tension. Panne de compression dans la direction de la matrice se produit par écrasement et de cisaillement de la matrice, que l'absence de cisaillement est caractérisée par une défaillance du matériau de la matrice par fissuration (Puck et Schneider, 1969). Schémas des modes de défaillances matérielles UD sont présentés dans le Tableau 2.1. Pour les composites tissés

Francine SEINTURIER IUT Génie Civil de Grenoble 4. Résistance de calcul des boulons γMb : coefficient partiel de sécurité sur l’acier γMb = 1.50 pour la résistance de boulons sollicités en traction γMb = 1.25 dans les autres cas (cisaillement, cisaillement par poinçonnement de la tête du boulon et de l’écrou, ..) Assemblage par boulons obstacles 1. Boulons cisaillés Exemples Les boulons doivent s'opposer au glissement des 2 pièces Le boulon est cisaillé. les pièces travaillent

................................................................................................ 9 4.2.2. Traction et Compression simple............................................................................................... 10 4.2.3. Cisaillement simple .................................................................................................................. 10 4.2.4. Torsion simple................................................................................................

.......................................................................... 2.5 Hypothèses de calcul ................................................................................................................. 2.6 Assemblages sollicités en cisaillement soumis à des chocs, à des vibrations et/ou à des charges alternées .............................................................................................................. 2.7 Excentricité au niveau des intersections ....................

armatures actives de cisaillement : 13 1) Analyse : 13 2) Exemple : poutre sur deux appuis uniformément chargée : 13 a) Phénomène observé sans armatures de cisaillement : 13 b) Sollicitation V(x) : 13 c) Positionnement des armatures de cisaillement : 14 3) Exemple de la poutre sur deux appuis en console : 14 a) Phénomène observé sans armatures de cisaillement : 14 b) Sollicitation V(x) : 14 c) Positionnement des armatures de cisaillement : 15 IV - Les dispositions

Elle est maximale pour la droite (c) qui passe par B. Entre A et B, il se produit un glissement ô entre les lèvres de la fissure qui coupe les droites (d) et (e). Le glissement ô augmente de B vers A. On a porté le déplacement ô(s) et le cisaillement correspondant t(s) sur la figure 10 (en supposant ç _ 0 pour simplifier I'exposé, mais on généraliserait facilement pour le cas ç + 0). A( (t, Ainsi, si le radoucissement correspond à une résistance résiduelle de 0,9 t,,.,*, I'allongement