Cisaillement

soumise à une sollicitation de torsion. Cette expérience permet de :  Tracer les courbes d'essai de torsion pour des matériaux différents (acier et laiton),  Déterminer une valeur expérimentale du module d'élasticité transversale et de fa limite de cisaillement.  Déterminer l'énergie nécessaire pour déformer une éprouvette en torsion. 2) Rappels théoriques Hypothèses : A) Sur T éprouvette  Poutre de section circulaire (pleine ou évidée) uniforme sur toute sa longueur.  Matériaux homogènes isotropes

recherches. Les méthodes les plus couramment utilisées par les géotechniciens, établies par le retour d’expérience sont basées sur la notion de surfaces de rupture le long desquelles, nous supposons que les propriétés de résistance maximales au cisaillement du sol sont mobilisées (atteintes); Il s’agit des approches basées sur les équilibres limites ou sur l’analyse limite. La première méthode qui est uniquement statique se base sur l’hypothèse forte d’une forme particulière des surfaces de glissement;

la limite élastique en cisaillement sous une charge statique égale à Tm + Ta. On peut tout d’abord déterminer le facteur de concentration de contrainte Kt du détail en question. A partir de la figure du polycopié valable pour la torsion de l’arbre avec deux diamètre et un congé, avec les valeurs des paramètres adimensionnels r/d = 0.05 et D/d = 1.2 on trouve Kt = 1.57. Prenant en compte que l’on doit garantir un coefficient de sécurité CS = 2, la contrainte de cisaillement maximum dans la petite

II , σ III ) ≤ σTraction c. Critère de contrainte de cisaillement maximum (Tresca 1870) σ I − σ III ≤ τc 2 τc = σ Traction 2 d. critère de l’énergie totale de déformation (Beltrami 1885) 2 ( σ2 + σ2 + σ2 ) − 2υ( σ I σ II + σ III σ II + σ I σ III ) ≤ σT I II III e. Critère de l’énergie de cisaillement maximum (Von-Mises 1913) La rupture est due à la part de l’énergie de déformation provoquée par les déformations de cisaillement) : énergie fournie pour augmenter le volume initial ne joue

constater que les sollicitations de flexion provoquent : . Des contraintes normales n aux sections droites . Des contraintes de traction d’un côté du plan neutre . Des contraintes de compression de l’autre côté du plan neutre . Des contraintes de cisaillement longitudinales (et donc par réciprocité transversales) Comment connaître n et t en chaque point ? 3- La flexion simple 3.3- Moment et Module d’inertie - Contrainte normale . L’axe neutre est défini par le centre de gravité de la section .

 élastique,  puis  un  glissement  avec  décohésion  du   métal.     L’aspect,  le  profil  de  la  face  cisaillée  peuvent  être  améliorés  en   alignant  la  direction  de  cisaillement  par  le  jeu  (ceci  au  détriment  de  la   perpendicularité  de  la  coupe)         2     2)  Poinçonnage  découpage  :     2-­‐1 Applications

Coefficients et grandeurs sans dimensions : Caractéristiques géométriques : Caractéristiques des aciers normalisés : Rappels de R.D.M. : Aire des sections planes : Calcul d’une aire : Aire brute A : Aire nette Anet : Aire homogénéisée AH : Aire de cisaillement (pour les profils I, H): Moment statique : Centre de gravité G : Moment quadratique (ou d’inertie) de flexion : Théorème de Huygens (translation d’axes) : Moments quadratiques des laminés courants I, H : Moments d’inertie de torsion (limités aux

MPS : Sciences-Physiques Sciences et Arts Compte rendu du TP de la séance n°1 I. Question Thixotropie : Un fluide est thixotrope si, sa viscosité, à vitesse de cisaillement constante, diminue au cours du temps à condition que ce phénomène soit réversible. La peinture à l'eau n'est pas un mélange thixotrope car elle est liquide. La peinture à l'huile est un mélange thixotrope car elle est liquide et solide. II. Mélange thixotropique Le ketchup et le dentifrice sont des mélanges thixotropes

MODELISATION NUMERIQUE ESSAI DE CISAILLEMENT « IOSIPESCU » ANNEE 2009 / 2010 Objectif de la séance Le but de cette séance est d’illustrer les interactions mécaniques entre diverses pièces dans le cadre d’une modélisation numérique d’une éprouvette « IOSIPESCU » sous l’action des forces extérieures. Description du problème * Plaque percée R α d L h * Données Angle | α = 90 ° | Longueur | L = 75 mm | Rayon | R = 1,5 mm | Hauteur | h = 20 mm | Section | d = h /

(Cv) On prend : A=4T8=2.01Cm² L’espacement : e=25Cm Armatures de répartitions : L’espacement : 1.4.1.3-Vérification vis avis de la contrainte de cisaillement :  Puisque les armatures ne sont pas exposées aux intempéries, la fissuration est peut nuisible. Armatures transversales :  Donc les armatures transversales ne sont pas nécessaires